Редакция журнала "Транспорт Российской Федерации" выражает искреннюю благодарность генеральному директору АО "НВЦ "ВАГОНЫ", доктору технических наук, профессору Бороненко Юрию Павловичу за многократную материальную поддержку журнала, в том числе юбилейного сотого выпуска.
НОВОСТНАЯ ЛЕНТА
2022-12-30С Новым годом!
2022-12-27Российский уголь идет на Восток
2022-12-27Украина повысит тарифы на транспортировку нефти по своей территории на 18,3% с 1 января 2023 г.
2022-12-24КАМАЗ выходит из кризиса
2022-12-19Российский Дед Мороз ездит теперь на БТР
2022-12-16Автозавод "Урал" идет на рекорд
Учредители
Наши рекламодатели
Якушев А. В., Кононов Д. П., Комиченко С. О. Результаты определения остаточных технологических напряжений в дисковой части цельнокатаных колес грузовых и пассажирских вагонов методом тензометрии: текстовая версия
Якушев А. В., Кононов Д. П., Комиченко С. О. Результаты определения остаточных технологических напряжений в дисковой части цельнокатаных колес грузовых и пассажирских вагонов методом тензометрии
Приведены результаты экспериментального определения уровня остаточных технологических напряжений в зоне перехода дисковой части в обод цельнокатаных колес грузовых и пассажирских вагонов методом тензометрии.
Колесо − важная несущая деталь ходовой части единицы железнодорожного подвижного состава, от которой зависит безопасность движения поездов. По статистике, ОАО «РЖД» в сети ежегодно выявляется от трех до пяти изломов колес по месту перехода дисковой части в обод. Иногда изломы колес приводят к сходу вагонов с рельсов и к повреждению инфраструктуры. Приведены результаты экспериментального определения уровня остаточных технологических напряжений в зоне перехода дисковой части в обод цельнокатаных колес грузовых и пассажирских вагонов методом тензометрии.
Причинами появления усталостных трещин в дисковой части колес (рис. 1) служат неравномерный прокат или ползун на поверхности катания, создающие повышенные динамические нагрузки на дисковую часть колеса, усталость металла и внутренние остаточные напряжения, образовавшиеся в результате изготовления.
Отметим, что в нормативах [1, 2] расчет прочности колес грузовых и пассажирских вагонов выполняется с учетом различных значений толщины ободьев (в результате обточек после определенного пробега), а также вероятного появления ползунов на поверхности катания или неравномерного проката. После расчетов по [1, 2] обнаружены напряжения Мизеса до 120 МПа в зоне перехода дисковой части в обод колеса с неравномерным прокатом после финальной обточки [3]. В то же время уровень остаточных радиальных технологических напряжений растяжения в зоне перехода дисковой части в обод может достигать 70 МПа [4] в зависимости от способа изготовления, или около 60 % от расчетных напряжений в эксплуатации. Образование остаточных растягивающих радиальных напряжений ускоряет зарождение окружных усталостных трещин в дисковой части колеса (см. рис.1) вследствие наложения на эксплуатационные напряжениямя.
Учитывая изложенные обстоятельства, выявление уровня и направления остаточных технологических напряжений в зоне перехода дисковой части в обод колеса актуально для получения наиболее полного представления о напряженном состоянии колес. Мы экспериментально определили уровень остаточных технологических напряжений в зоне перехода дисковой части в обод цельнокатаных колес грузовых и пассажирских вагонов методом тензометрии.
Объектами исследований выбраны цельнокатаные колеса следующих типов:
1) с плоскоконическим диском, диаметром по кругу катания 957 мм, изготовленное по ГОСТ 10791-2011 (приложение А, рис. А1, сталь марки
2) для грузового вагона с осевой нагрузкой 23,5 тс и с конструкционной скоростью 120 км/ч (рис. 2а);
2) с плоскоконическим диском, диаметром по кругу катания 957 мм, изготовленное по ГОСТ 10791-2011 (приложение А, рис. А1, сталь марки Т) для грузового вагона с осевой нагрузкой 23,5 тс и с конструкционной скоростью 120 км/ч (рис. 2а);
3) с криволинейным диском, диаметром по кругу катания 920 мм типа ВА004, изготовленное по EN 13262 из стали марки ER7 (химический состав: С<0,52%; Si<0,40%; Mn<0,80%; P<0,02%; S<0,02%; Cr<0,30%; Cu<0,30%; Mo<0,08%; Ni<0,30%; V<0,06%) для колесных пар с осевой нагрузкой 22,5 тс и с максимальной скоростью 120 км/ч (рис. 2б);
4) с плоским диском, моторное, диаметром по кругу катания 920 мм, изготовленное по ТУ 0943-265-01124323-2011 из стали марки ER9 (химический состав: C<0,60%; Si<0,40%; Mn<0,80%; P<0,020%; S<0,015%; Cr<0,30%; Cu<0,30%; Mo<0,08%; Ni<0,30%; V<0,06%) для электропоездов «Ласточка» (Desiro RUS) с конструкционной скоростью 160 км/ч (рис. 2в).
Авторы: Якушев А. В., Кононов Д. П., Комиченко С. О.
Источник: Транспорт РФ. 2015. № 3 (58). С. 66–68.
Ключевые слова: остаточные напряжения, метод тензометрии
Контакты: av-yakushev@ya.ru
Причинами появления усталостных трещин в дисковой части колес (рис. 1) служат неравномерный прокат или ползун на поверхности катания, создающие повышенные динамические нагрузки на дисковую часть колеса, усталость металла и внутренние остаточные напряжения, образовавшиеся в результате изготовления.
Отметим, что в нормативах [1, 2] расчет прочности колес грузовых и пассажирских вагонов выполняется с учетом различных значений толщины ободьев (в результате обточек после определенного пробега), а также вероятного появления ползунов на поверхности катания или неравномерного проката. После расчетов по [1, 2] обнаружены напряжения Мизеса до 120 МПа в зоне перехода дисковой части в обод колеса с неравномерным прокатом после финальной обточки [3]. В то же время уровень остаточных радиальных технологических напряжений растяжения в зоне перехода дисковой части в обод может достигать 70 МПа [4] в зависимости от способа изготовления, или около 60 % от расчетных напряжений в эксплуатации. Образование остаточных растягивающих радиальных напряжений ускоряет зарождение окружных усталостных трещин в дисковой части колеса (см. рис.1) вследствие наложения на эксплуатационные напряжениямя.
Учитывая изложенные обстоятельства, выявление уровня и направления остаточных технологических напряжений в зоне перехода дисковой части в обод колеса актуально для получения наиболее полного представления о напряженном состоянии колес. Мы экспериментально определили уровень остаточных технологических напряжений в зоне перехода дисковой части в обод цельнокатаных колес грузовых и пассажирских вагонов методом тензометрии.
Объектами исследований выбраны цельнокатаные колеса следующих типов:
1) с плоскоконическим диском, диаметром по кругу катания 957 мм, изготовленное по ГОСТ 10791-2011 (приложение А, рис. А1, сталь марки
2) для грузового вагона с осевой нагрузкой 23,5 тс и с конструкционной скоростью 120 км/ч (рис. 2а);
2) с плоскоконическим диском, диаметром по кругу катания 957 мм, изготовленное по ГОСТ 10791-2011 (приложение А, рис. А1, сталь марки Т) для грузового вагона с осевой нагрузкой 23,5 тс и с конструкционной скоростью 120 км/ч (рис. 2а);
3) с криволинейным диском, диаметром по кругу катания 920 мм типа ВА004, изготовленное по EN 13262 из стали марки ER7 (химический состав: С<0,52%; Si<0,40%; Mn<0,80%; P<0,02%; S<0,02%; Cr<0,30%; Cu<0,30%; Mo<0,08%; Ni<0,30%; V<0,06%) для колесных пар с осевой нагрузкой 22,5 тс и с максимальной скоростью 120 км/ч (рис. 2б);
4) с плоским диском, моторное, диаметром по кругу катания 920 мм, изготовленное по ТУ 0943-265-01124323-2011 из стали марки ER9 (химический состав: C<0,60%; Si<0,40%; Mn<0,80%; P<0,020%; S<0,015%; Cr<0,30%; Cu<0,30%; Mo<0,08%; Ni<0,30%; V<0,06%) для электропоездов «Ласточка» (Desiro RUS) с конструкционной скоростью 160 км/ч (рис. 2в).
Авторы: Якушев А. В., Кононов Д. П., Комиченко С. О.
Источник: Транспорт РФ. 2015. № 3 (58). С. 66–68.
Ключевые слова: остаточные напряжения, метод тензометрии
Контакты: av-yakushev@ya.ru
Комментировать vkontakte | Комментировать в facebook |
Перспективные и новейшие
разработки ученых
На форуме "Армия-2022" были озвучены новые подробности развития авиационной промышленности. ...
Владимир Швецов
генеральный директор компании SIMETRA
генеральный директор компании SIMETRA
Оптимальное проектирование опирается на прогнозы развития ситуации с помощью моделирования в макроэкономических масштабах, в пределах страны и в рамках отрасли. Как устроены транспортные модели? Как прогнозирование с их помощью помогает развивать отрасль? ...
Наши блоггеры
Владимир Швецов
генеральный директор компании SIMETRA
генеральный директор компании SIMETRA
Александр Колесников
технический директор компании-производителя комплекса САДКО (камеры фото-и видеофиксации нарушений ПДД)
технический директор компании-производителя комплекса САДКО (камеры фото-и видеофиксации нарушений ПДД)
Алексей Шнырев
директор по развитию бизнеса САДКО
директор по развитию бизнеса САДКО
Владимир Швецов
генеральный директор компании SIMETRA
генеральный директор компании SIMETRA
Максим Владимирович Четчуев
канд. техн. наук, руководитель научно-образовательного центра «Мультимодальные транспортные системы» Петербургского государственного университета путей сообщения Императора Александра I
канд. техн. наук, руководитель научно-образовательного центра «Мультимодальные транспортные системы» Петербургского государственного университета путей сообщения Императора Александра I
Сергей Александрович Агеев
руководитель производственного дивизиона компании «ТЭЭМП».
руководитель производственного дивизиона компании «ТЭЭМП».
Александр Евгеньевич Богославский
к. т. н., зав. кафедрой «Тяговый подвижной состав», ФГБОУ ВО «Ростовский государственный университет путей сообщения»
к. т. н., зав. кафедрой «Тяговый подвижной состав», ФГБОУ ВО «Ростовский государственный университет путей сообщения»
Михаил Алексеевич Касаткин
начальник отдела главного конструктора "ЦНИИ СЭТ", филиала ФГУП «Крыловский государственный научный центр»
начальник отдела главного конструктора "ЦНИИ СЭТ", филиала ФГУП «Крыловский государственный научный центр»
Юрий Алексеевич Щербанин
д. э. н., профессор, зав. кафедрой нефтегазотрейдинга и логистики Российского государственного университета нефти и газа (НИУ) имени И. М. Губкина
д. э. н., профессор, зав. кафедрой нефтегазотрейдинга и логистики Российского государственного университета нефти и газа (НИУ) имени И. М. Губкина
Владимир Владимирович Шматченко
к. т. н., доцент кафедры «Электрическая связь» Петербургского государственного университета путей сообщения Императора Александра I
к. т. н., доцент кафедры «Электрическая связь» Петербургского государственного университета путей сообщения Императора Александра I
Максим Анатольевич Асаул
д. э. н., профессор, заместитель директора Департамента транспорта и инфраструктуры Евразийской экономической комиссии
д. э. н., профессор, заместитель директора Департамента транспорта и инфраструктуры Евразийской экономической комиссии
Анатолий Владимирович Постолит
д. т. н., профессор, академик Российской академии транспорта, зам. директора по науке ООО «Компас-Центр»
д. т. н., профессор, академик Российской академии транспорта, зам. директора по науке ООО «Компас-Центр»
Олег Владимирович Шевцов
генеральный директор ООО «Трансэнерком»
генеральный директор ООО «Трансэнерком»
Иван Гришагин
генеральный директор АО «РКК»
генеральный директор АО «РКК»
Александ Рябов
директор управления цепями поставок компании PROSCO
директор управления цепями поставок компании PROSCO
Павел Терентьев
Независимый эксперт IT – отрасли
Независимый эксперт IT – отрасли
Ефанов Дмитрий Викторович
д-р техн. наук, доцент, руководитель направления систем мониторинга и диагностики ООО «ЛокоТех-Сигнал»
д-р техн. наук, доцент, руководитель направления систем мониторинга и диагностики ООО «ЛокоТех-Сигнал»
Улан Атамкулов
к.т.н., доцент кафедры «Транспортная логистика и технология сервиса» Ошского технологического университета
к.т.н., доцент кафедры «Транспортная логистика и технология сервиса» Ошского технологического университета
Андрей Дерябин
Генеральный директор ООО «ОллКонтейнерЛайнс»
Генеральный директор ООО «ОллКонтейнерЛайнс»
Максим Зизюк
руководитель Департамента автомобильных перевозок ГК TELS
Все>>>
руководитель Департамента автомобильных перевозок ГК TELS